木材干燥窯風(fēng)機-風(fēng)機-冠熙風(fēng)機 型號齊全

通過對風(fēng)機設(shè)計參數(shù)和s2設(shè)計參數(shù)的多次迭代，得到了一個接近設(shè)計要求的初步三維設(shè)計方案。從表2可以看出，初步設(shè)計方案的氣動參數(shù)與一維設(shè)計結(jié)果吻合較好。風(fēng)機設(shè)計過程中一維參數(shù)的設(shè)計精度-支持設(shè)計工作的進一步發(fā)展。表2顯示了一維設(shè)計結(jié)果和初步設(shè)計的平均參數(shù)。由表2可以看出，單級風(fēng)機平均半徑處的負荷系數(shù)約為1.0，甚-于普通航空發(fā)動機壓氣機的負荷系數(shù)。同時，單級風(fēng)機的反應(yīng)性略大于0.5，平均負荷分布在靜、動葉片上，使風(fēng)機葉片展開中部的彎曲角度達到40度以上，擴壓系數(shù)達到0.5以上。從出版的文獻中不難找到�？紤]到軸流風(fēng)機制造成本的-，擴壓系數(shù)接近0.6，基本達到了無主動流量控制技術(shù)的亞音速軸流風(fēng)機的設(shè)計-。然而，在風(fēng)機設(shè)計結(jié)果與設(shè)計目標的壓力比與效率之間仍存在一定的差距，需要進一步的詳細設(shè)計來彌補。由于本文設(shè)計的單級風(fēng)機的負荷比設(shè)計中采用的經(jīng)驗公式高，烘箱循環(huán)風(fēng)機，因此有-對每排葉片的稠度和展弦比進行調(diào)整。初步設(shè)計方案如圖所示。6和7，烘箱用風(fēng)機，以及表3所示的氣動性能，風(fēng)機，其中載荷系數(shù)由葉尖的切線速度定義。

gambit軟件用于風(fēng)機模型建立和網(wǎng)格生成。考慮到風(fēng)機葉片翼型結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性和頂部區(qū)域的三維流動，首先選擇三角形網(wǎng)格劃分葉片頂部，并利用尺寸函數(shù)對網(wǎng)格進行細化，以-風(fēng)機網(wǎng)格。其它區(qū)域的網(wǎng)格劃分為動葉區(qū)域網(wǎng)格作為參考，采用結(jié)構(gòu)化/非結(jié)構(gòu)化混合網(wǎng)格。為了-精度和網(wǎng)格獨立性，對原風(fēng)機在216萬、245萬、286萬和337萬網(wǎng)格條件下的性能進行了模擬。結(jié)果表明，隨著網(wǎng)格數(shù)量的增加，總壓和效率逐漸接近樣本值，337萬和286萬網(wǎng)格的總壓和效率偏差分別為0.085%和0.024%。綜合模擬精度和網(wǎng)格數(shù)確定了所用的總網(wǎng)格數(shù)。這個數(shù)字是286萬。其中動葉面積198萬片，集熱器、導(dǎo)葉面積和擴壓管網(wǎng)格數(shù)分別為30萬片、26萬片和32萬片。在模擬葉尖間隙形狀的變化之前，將原始風(fēng)扇的模擬結(jié)果與參考文獻中的風(fēng)機性能進行了比較。結(jié)果表明，在33.31-46.63m3_s-1流量范圍內(nèi)，總壓和效率的平均相對誤差分別為3.0%和1.5%，表明結(jié)果能夠反映風(fēng)機的實際性能。