峰日噠-豐田穿越者后葉子板內(nèi)襯改裝店

峰日噠汽車——豐田穿越者加裝翼子板內(nèi)襯

翼子板的性能規(guī)定以下:(1)翼子板外側(cè)的原始彎曲剛度***30n/mm，遭受垂直平分翼子板的220n沖擊性載荷后形變低于7.5毫米;(2)抗凹性———遭受垂直平分翼子板的150n工作中載荷不斷功效后性形變低于0.15mm;(3)翼尖彎曲剛度規(guī)定超過(guò)50n/mm。將性能規(guī)定中的工作中載荷按功效特性不一樣各自做為模擬的初始條件，-cfrp翼子板的形變量。豐田穿越者加裝翼子板內(nèi)襯

峰日噠汽車——豐田穿越者加裝翼子板內(nèi)襯

在cfrp翼子板的彎曲剛度和抗凹性模擬中，以直徑為25.4mm的球體剛體實(shí)體模型為反作用力構(gòu)造，將該剛體實(shí)體模型載入到翼子板承受力后的風(fēng)險(xiǎn)地區(qū)—正中間較大 無(wú)支撐點(diǎn)地區(qū)，界定翼子板外側(cè)與球體剛體實(shí)體模型表層的觸碰摩擦因數(shù)為0.3，為模擬后獲得的彎曲剛度和抗凹性形變?cè)茍D。將原始載荷30n根據(jù)球體剛體功效于翼子板風(fēng)險(xiǎn)地區(qū)處時(shí)，翼子板的較大 形變量0.1208mm＜毫米。豐田穿越者加裝翼子板內(nèi)襯

峰日噠汽車——豐田穿越者加裝翼子板內(nèi)襯

充電口回轉(zhuǎn)半徑改進(jìn)

根據(jù)全工序模擬剖析后，豐田穿越者后葉子板內(nèi)襯改裝店，商品少回轉(zhuǎn)半徑r為23.32mm，充電口四角會(huì)造成比較-的面品缺點(diǎn)，-充電口回轉(zhuǎn)半徑r＞40mm，對(duì)商品開(kāi)展改進(jìn)。豐田穿越者加裝翼子板內(nèi)襯

峰日噠汽車——豐田穿越者加裝翼子板內(nèi)襯

充電口r角改進(jìn)

充電口模擬剖析后成形裂開(kāi)，原r凸為1.5毫米，r凹為3毫米，漳州豐田穿越者加裝翼子板內(nèi)襯，模擬后底端四角裂開(kāi)，-r凸＞3毫米，r凹＞8毫米，對(duì)商品開(kāi)展改進(jìn)。豐田穿越者加裝翼子板內(nèi)襯