原離心通風機和a 型改進風機在點的噪聲頻譜圖。根據(jù)風機參數(shù),風機旋轉(zhuǎn)噪聲基頻為760 hz,由頻譜圖可看出在500 ~ 800
hz 之間的低頻噪聲并沒有降低,而1 250-2 000 hz 之間吸聲材料的降噪效果-,噪聲下降明顯。主要原因就是選用的吸聲材料超細玻璃棉在高頻率下,吸聲系數(shù)較大,因此多孔吸聲材料其吸聲效果是高頻優(yōu)于低頻的。消聲蝸殼為b 組合形式時與原風機的出口a聲級隨流量變化的對比圖。與原風機相比,在額定工況點a 聲級降低約7 db( a) ,在大流量工況,a 聲級降低約5.0db( a) ,在小流量工況下,a 聲級降低約2.4 db( a) 。
在125~ 500hz 頻段之間,風機a 聲級有所增大,原因是后蓋板加上消聲材料后,葉輪軸向安裝長度加長引起低頻電機振動,噪聲增加。在中高頻段后蓋板加消聲材料的降噪效果-,這種方式對于氣動噪聲及高頻振動等起到-的吸收作用,尤其是離心通風機包括電機的高頻振動噪聲過濾程度明顯。消聲蝸殼為c 組合形式時與原風機的出口a聲級隨流量變化的對比圖。與原風機相比,在額定工況點總a 聲級降低約7.2 db( a) ,在大流量工況,a 聲級降低約5.5 db( a) ,離心通風機廠家,在小流量工況,a 聲級降低約3.5 db( a) 。是消聲蝸殼為d 組合形式時與原風機的出口a聲級隨流量變化的對比圖。與原風機相比,在額定工況點,a 聲級降低約5.14 db( a) ,離心通風機在大流量工況,總a 聲級降低約5.0 db( a) ,德州離心通風機,在小流量工況,離心通風機型號,a 聲級降低約2.0 db( a) 。降噪效果稍微好于a 型改進風機,排塵離心通風機,但不明顯。可見前蓋板加裝消聲材料降噪效果并不好,主要原因由于進口處有集流器,導致安裝消聲材料的面積相對于后蓋板小很多,吸聲效果不明顯。
離心通風機與4 種消聲方式風機的a 聲級對比。從圖中可以看出,每一種方式都有著-的降噪效果,其中c 型改進風機降噪效果好,在額定工況點附近總a聲級能降低約7 db( a) ; b 型改進風機降噪效果也比較理想,優(yōu)于a 和d 型改進風機; a 型改進風機的消聲效果差。出現(xiàn)上述情況的原因應該是電機噪聲通過蝸殼會被放大,而沒有被吸聲材料有效吸收。但后蓋板加裝消聲材料,恰好吸收了電機的部分噪聲,因此后蓋板加裝吸聲材料降低風機噪聲明顯。
本文對吸聲蝸殼對風機降噪效果進行了研究,分別對單獨蝸板、后蓋板、蝸板與后蓋板、蝸板與前蓋板加裝消聲材料的4 種方式進行了試驗測量,在離心通風機全工況范圍內(nèi),風機噪聲都有不同程度的降低,其中蝸板加后蓋板組合的降噪效果好。由于穿孔板摩擦損失較大,氣體流動阻力增加,導致風機壓力和效率都有不同程度的降低。通過試驗證明相對于周向蝸板加裝消聲材料,風機后蓋板加裝消聲材料消聲效果明顯,且結(jié)構(gòu)簡單、制造方便風機壓力損失小。也證明了消聲蝸殼有-的降噪效果,并且離心通風機蝸殼尺寸雖然有一定的增大,但相對于消聲器等其他降噪方法優(yōu)勢還是很明顯的。對風機進出口安裝條件有-并且對噪聲有一定要求的離心風機,吸聲蝸殼是較好的選擇。
蝸殼優(yōu)化對離心通風機金屬葉輪穩(wěn)定運行的影響
蝸殼是離心風機金屬葉輪的重要組成部分。它可以通過導流與擴大壓力來提高離心風機的效率。蝸殼入口氣流由于受到蝸殼流動不對稱的影響,導致分布不均的現(xiàn)象發(fā)生。這種分布不均勻的現(xiàn)象會直接堵塞葉輪出口,從而使葉輪發(fā)生周期性的加速或減速,進而降低離心風機的工作效率,縮小了離心通風機工作的范圍,影響了金屬葉輪的平穩(wěn)運行。因此在蝸殼的優(yōu)化設(shè)計過程中必須將蝸殼寬度對流場的影響考慮在內(nèi),合理設(shè)計外殼的寬度,降低對流場的影響。從而-金屬葉輪的平穩(wěn)運行。
電機優(yōu)化對離心通風機金屬葉輪穩(wěn)定運行的影響吸油煙機、空調(diào)系統(tǒng)等設(shè)備空間較小,為了節(jié)省空間,一般會使用內(nèi)藏電動機設(shè)備。內(nèi)藏電動機的長度、頭部傾角等在一定程度上影響著風機性能和噪音。對內(nèi)藏電動機的形狀設(shè)計不當會增加金屬葉輪內(nèi)部的流動損失,從而導致噪聲增大,離心風機性能降低。電動機的軸向長度和氣流的排擠率呈正相關(guān)的關(guān)系。葉輪進口處的流道變窄會使前盤處脫流區(qū)域變大,從而導致金屬葉輪內(nèi)部損失增加。因此,在設(shè)計電機形狀時,應充分考慮電機形狀對葉輪內(nèi)部流動的影響,從而提高金屬葉輪的穩(wěn)定性,-離心風機的性能。
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