處理措施就是聯(lián)軸器的重新找正,-同心度在偏差允許值內(nèi)。聯(lián)軸器對(duì)中找正應(yīng)注意的是:一是,應(yīng)以離心式風(fēng)機(jī)的聯(lián)軸器為基準(zhǔn),測(cè)定和調(diào)整離心式風(fēng)機(jī)電機(jī)來(lái)-電機(jī)與風(fēng)機(jī)兩軸線同軸;二是,電機(jī)的四個(gè)地腳螺栓必須對(duì)角均勻緊固后才能讀數(shù);三是,德州離心式風(fēng)機(jī),盤(pán)動(dòng)聯(lián)軸器時(shí)轉(zhuǎn)向應(yīng)與風(fēng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方向一致。調(diào)整的順序應(yīng)是;首先,使兩聯(lián)軸器軸線平行,即先-軸向百分表的四個(gè)讀數(shù)相差值符合本文表1 的允許值;其次,使兩聯(lián)軸器軸線同高,即先調(diào)整左右徑向偏差,后調(diào)整上下高差,直至符合本文的允許值。在實(shí)際工作中,常用的打表工具———磁性表座雖然使用簡(jiǎn)便,但卻存在著剛性不足和適用條件受限的-情況。
對(duì)于重要和安裝要求高的風(fēng)機(jī),有-設(shè)計(jì)和制作一個(gè)-表架配合百分表進(jìn)行測(cè)量,離心式風(fēng)機(jī)主要由抱箍、角鋼表架等組成。,主要是u102 除塵風(fēng)機(jī)振動(dòng)偏大需重新校正聯(lián)軸器對(duì)中,F(xiàn)場(chǎng)檢修人員反映,在打表過(guò)程中,徑向百分表下方讀數(shù)不時(shí)出現(xiàn)異常情況:電機(jī)墊高已經(jīng)很明顯,但讀數(shù)卻不變或變。ó(dāng)時(shí)百分表探頭打在風(fēng)機(jī)端半聯(lián)軸器上,此情況下,如電機(jī)墊高,徑向百分表在下方讀數(shù)應(yīng)增大)。異常讀數(shù)的出現(xiàn),-干擾了檢修正常進(jìn)行。憑多年經(jīng)驗(yàn)并仔細(xì)觀察后發(fā)現(xiàn),當(dāng)聯(lián)軸器轉(zhuǎn)到下方時(shí),百分表探頭已脫離半聯(lián)器近0.5 mm,即此時(shí)百分表探頭已不起作用,百分表出現(xiàn)假讀數(shù)。
離心式風(fēng)機(jī)與4 種消聲方式風(fēng)機(jī)的a 聲級(jí)對(duì)比。從圖中可以看出,每一種方式都有著-的降噪效果,其中c 型改進(jìn)風(fēng)機(jī)降噪效果好,在額定工況點(diǎn)附近總a聲級(jí)能降低約7 db( a) ; b 型改進(jìn)風(fēng)機(jī)降噪效果也比較理想,優(yōu)于a 和d 型改進(jìn)風(fēng)機(jī); a 型改進(jìn)風(fēng)機(jī)的消聲效果差。出現(xiàn)上述情況的原因應(yīng)該是電機(jī)噪聲通過(guò)蝸殼會(huì)被放大,而沒(méi)有被吸聲材料有效吸收。但后蓋板加裝消聲材料,恰好吸收了電機(jī)的部分噪聲,因此后蓋板加裝吸聲材料降低風(fēng)機(jī)噪聲明顯。
本文對(duì)吸聲蝸殼對(duì)風(fēng)機(jī)降噪效果進(jìn)行了研究,分別對(duì)單獨(dú)蝸板、后蓋板、蝸板與后蓋板、蝸板與前蓋板加裝消聲材料的4 種方式進(jìn)行了試驗(yàn)測(cè)量,在離心式風(fēng)機(jī)全工況范圍內(nèi),風(fēng)機(jī)噪聲都有不同程度的降低,其中蝸板加后蓋板組合的降噪效果好。由于穿孔板摩擦損失較大,氣體流動(dòng)阻力增加,導(dǎo)致風(fēng)機(jī)壓力和效率都有不同程度的降低。通過(guò)試驗(yàn)證明相對(duì)于周向蝸板加裝消聲材料,風(fēng)機(jī)后蓋板加裝消聲材料消聲效果明顯,且結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、制造方便風(fēng)機(jī)壓力損失小。也證明了消聲蝸殼有-的降噪效果,并且離心式風(fēng)機(jī)蝸殼尺寸雖然有一定的增大,但相對(duì)于消聲器等其他降噪方法優(yōu)勢(shì)還是很明顯的。對(duì)風(fēng)機(jī)進(jìn)出口安裝條件有-并且對(duì)噪聲有一定要求的離心風(fēng)機(jī),吸聲蝸殼是較好的選擇。
將建立好的離心式風(fēng)機(jī)三維模型導(dǎo)入icem 軟件進(jìn)行混合網(wǎng)格的劃分。其中進(jìn)出口和葉輪區(qū)域采用結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格,高壓離心式風(fēng)機(jī),而蝸殼部分由于其內(nèi)部結(jié)構(gòu)復(fù)雜,尤其是電動(dòng)機(jī)周圍結(jié)構(gòu)并非規(guī)則模型,故采用適應(yīng)性較強(qiáng)的非結(jié)構(gòu)化四面體網(wǎng)格,具體網(wǎng)格如圖3 所示。綜合考慮動(dòng)靜耦合區(qū)域?qū)?shù)值模擬預(yù)測(cè)結(jié)果的影響,在進(jìn)行網(wǎng)格劃分時(shí),對(duì)邊界層進(jìn)行加密處理,其較低網(wǎng)格雅克比[14]在0.3 以上。為了-數(shù)值計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性,避免網(wǎng)格誤差對(duì)其模擬結(jié)果造成影響,對(duì)離心式風(fēng)機(jī)進(jìn)行網(wǎng)格無(wú)關(guān)性驗(yàn)證,如表1 所示。綜合考慮計(jì)算精度和計(jì)算效率可知,當(dāng)網(wǎng)格數(shù)為25 萬(wàn)左右時(shí)預(yù)測(cè)結(jié)果較為合理,終確定整個(gè)計(jì)算域的網(wǎng)格數(shù)為2513558。k-ε 模型作為為普遍有效的湍流模型,能夠計(jì)算大量的各種回流和薄剪切層流動(dòng),被廣泛應(yīng)用于各類風(fēng)機(jī)的數(shù)值求解計(jì)算中。
由于有梯度擴(kuò)散項(xiàng),模型k-ε 方程為橢圓形方程,故其特性同其他橢圓形方程,需要邊界條件:離心式風(fēng)機(jī)出口或?qū)ΨQ軸處k / n0和/ n0。但上述邊界條件只針對(duì)高雷諾數(shù)而言,在固體壁面附近,流體粘性應(yīng)力將取代湍流雷諾應(yīng)力,并在臨近固體壁面的粘性底層占主要作用。而多翼離心風(fēng)機(jī)由于結(jié)構(gòu)尺寸小、相對(duì)馬赫數(shù)低,氣體黏性力在流體流動(dòng)過(guò)程中起重要作用,因此,在實(shí)際運(yùn)用過(guò)程中,離心式風(fēng)機(jī)價(jià)格,標(biāo)準(zhǔn)k-ε 模型由于未充分考慮粘性力的影響,導(dǎo)致計(jì)算模型出現(xiàn)偏差。運(yùn)用visual c++將上述修正函數(shù)編寫(xiě)為udf代碼,防爆離心式風(fēng)機(jī),并導(dǎo)入fluent 內(nèi)置calculation module。為符合實(shí)際運(yùn)行狀態(tài),離心式風(fēng)機(jī)進(jìn)出口邊界條件設(shè)置為壓力入口和壓力出口,出口壓降與動(dòng)能成正比,從而避免在進(jìn)口和出口定義一致的速度分布[15]。后以cfd 計(jì)算的定常結(jié)果作為初始條件,進(jìn)行非定常數(shù)值計(jì)算。
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